ТЕХНОЛОГИИ
И
ОБОРУДОВАНИЕ
Наличие титана
способствует образова-
нию игольчатого феррита внутри зерен, по-
давляет
выделение первичного феррита по
границам зерен. При этом содержание тита-
на
в
металле
шва должно
быть
в
пределах
0,035-0,06%.
Зародышами для
формирова-
ния
игольчатого феррита внутри аустенит-
ного зерна
являются
в данном
случае дис-
персные частицы
оксида титана.
Превыше-
ние
содержания
титана
выше
указанных
значений
ведет
к
охрупчиванию
металла
шва,
а
уменьшение
ниже
минимального
предела —
к потере механических свойств.
Наличие бора способствует уменьшению
скорости роста зерна в металле шва и, соот-
ветственно, к увеличению его механических
свойств. Увеличение содержания бора более
0,006% ведет к охрупчиванию металла шва.
Для эффективного действия микролеги-
рования и достижения высоких вязко-плас-
тических свойств сварного соединения
при
отрицательных температурах крайне важно
придерживаться
правильной
технологии
сдарки, в частности, принципа обеспечения
максимальной
скорости
охлаждения
сва-
рочной
ванны
при минимальном градиенте
температур
по
сечению
сварочной
ванны.
Иными
словами,
если
сварку
выполняют
без предварительного подогрева кромок, то
необходимо
минимизировать
размеры
сва-
рочной ванны за счет контроля поперечных
колебаний
сварочной
горелки
и
снижения
напряжения
дуги.
Это
позволит
снизить
градиент температур по сечению сварочной
ванны при ее кристаллизации.
В
случае
применения
предварительного
подогрева кромок допускается использовать
небольшие
поперечные
колебания
горелки.
При
подогреве
кромок снижается
градиент
температур
по
сечению
сварочной
ванны,
что
резко
улучшает
условия
кристаллиза-
ции. Однако ширина валика не должна пре-
вышать
10-12 диаметров сварочной
прово-
локи,
что
обусловлено
необходимостью
уменьшения
размеров
зоны,
где
возможен
рост дендритов,
т. е.
сварочной
ванны.
При
этом типовое сечение валика наплавленного
металла составляет 40-50 мм2.
Таким
образом,
важным
фактором,
по-
вышающим
эффективность
действия
мик-
ролегирования,
является
обеспечение
тре-
буемых
размеров
сварочной
ванны
за
счет
снижения напряжения дуги и строгого кон-
троля поперечных колебаний горелки. Это-
го достигают за счет выбора сварочного обо-
рудования,
обеспечивающего
стабильную
работу
при
сниженных
напряжениях дуги.
Рис. 6.
Макрошлифы
сварных
соединений,
выполненных
сваркой под
слоем флюса
проволокой
с микролеги-
рованием (а)
и без микро-
легирования
( б )
При
увеличении
напряжения
более
26 В
и
силе тока дуги
в диапазоне 200-260 А про-
исходит
выгорание
микролегирующих
до-
бавок, в результате чего и снижаются меха-
нические свойства сварного соединения.
В этом заключается взаимосвязь выбора
сварочного
оборудования
и
сварочных
ма-
териалов.
При
использовании
порошковой
проволоки
без
микролегирования
такой
взаимосвязи нет, кроме естественного выго-
рания легирующих элементов при сварке с
большими (более 26 В) напряжениями дуги.
При сварке неповоротных стыков трубо-
проводов с большой толщиной стенки есть
нюансы применения сварочных материалов
с
микролегированием.
Эти
нюансы
обус-
ловлены тем, что в
Инструкции по техноло-
гиям
сварки
при
строительстве
и ремонте
промысловых и магистральных газопроводов
I.
СТО Газпром 2-2.2-136-2007
указано на
необходимость
замера
ударной
вязкости
сварного
соединения
в
корневой
и
цент-
ральной зонах шва.
С
точки
зрения
микролегирования
сва-
рочных материалов, это представляет собой
многофакторную
картину.
С
одной
сторо-
ны, содержание микролегирующих элемен-
тов, как следует из
рис. 4
и 5, должно нахо-
диться в достаточно узких пределах. С дру-
гой стороны, при сварке прикорневой части
шва (горячий
проход, первые 2-3 заполня-
ющих слоя)
происходит интенсивное пере-
1(71)2010 СВАРЩИК
предыдущая страница 35 Сварщик 2010 01 читать онлайн следующая страница 37 Сварщик 2010 01 читать онлайн Домой Выключить/включить текст