ТЕХНОЛОГИИ
И
ОБОРУДОВАНИЕ
Таблица. Влияние режима одно-, двух- и трехдуговой сварки на величину погонной энергии
д/ч
Количе-
ство дуг
Первая дуга
Вторая дуга
Третья дуга
'/се-
м / ч
^пр»
М М
д/\/,
кДж/см
А
У
а ь
В
в2> А
и
^
в
'о вЗ’ А
4,3
. В
1
700
40
30
6,0
28,6
800
40
40
5,8
24,5
1000
45
60
5,6
23,0
2
850
37
750
40
100
6,0
18,8
3
850
40
850
40
900
42
170
5,7
19,0
1
850
43
20
8,5
56,4
2
1000
40
1000
40
85
8,5
28,8
3
1350
40
1150
40
1100
42
150
8,0
29,87
Примечание.
Однодуговая сварка выполнялась на постоянном токе обратной полярности. При двухдуговой
сварке первая дуга питалась постоянным током обратной полярности, а вторая
переменным. При трехдуго-
вой сварке первая дуга питалась постоянным током обратной полярности, а вторая и третья
переменным.
узкие швы с большим усилением и неплав-
ным
переходом
к
основному
металлу.
Та-
кую
технологию
сварки
можно
использо-
вать в ограниченных случаях.
В современном производстве достаточно
давно
используют
двух-
и
трехдуговую
сварку под флюсом взамен однодуговой для
повышения
глубины
проплавления
и
уве-
личения
скорости.
При
этом
обычно
ис-
пользуют
электродную
проволоку
диамет-
ром 4 и 5 мм.
В
таблице
приведены
режимы
одно-,
двух-
и
трехдуговой
сварки
низколегиро-
ванных
конструкционных сталей
под флю-
сом АН-66 электродной проволокой диаме-
тром 5 мм.
Данные таблицы показывают, что по
м е-
ре
увеличения
СКОРОСТИ
СВарКИ
//|ф=С0Л5Г
погонная энергия сварки снижается.
По аб-
солютной
величине
наименьшие
значения
погонной
энергии
наблюдаются
при
двух-
дуговой и трехдуговой сварке.
Дальнейшее
снижение
погонной
энер-
гии
может быть достигнуто за счет
приме-
нения двух- и трехдуговой сварки проволо-
кой
малого диаметра.
Например,
при двух-
дуговой
сварке
под
флюсом
электродной
проволокой
диаметром
5 мм
(/сві=800А;
Г/ді = 37 В;
/(.в2 = 700 А;
11л2 =
40 В;
Усв =
= 110 м/ч;
/?1|р = 5,0 мм)
погонная
энергия
равна
16 кДж/см, а при использовании эле-
ктродной проволоки диаметром 2 мм на ре-
жиме
/св1 = 460А;
ил\=
35 В;
/св2 = 450А:
Г
/д2
= 36 В;
Усв
= 110 м/ч,
обеспечивающем
аналогичную глубину проплавления 5,0 мм,
погонная
энергия
снизилась
до
9 кДж/см,
т. е. в 1,77 раза.
Известно,
что более узкие
швы
требуют
повышенной
точности
подготовки
кромок,
сборки свариваемых элементов, а в ряде слу-
чаев и наличия систем автоматического сле-
жения за стыком. По этим и некоторым дру-
гим причинам производственники часто от-
дают
предпочтение
толстой
электродной
проволоке и широким швам, которые «зама-
зывают» огрехи
подготовки
кромок, сборки
и промахи оператора сварочной установки.
Дальнейшее
снижение
погонной
энер-
гии
по
сравнению
со
сваркой
под
флюсом
возможно при
использовании двух-
и трех-
дуговой сварки тонкой электродной
прово-
локой в С()2 и смесях газов на основе арго-
на.
В этом случае благодаря лучшей терми-
ческой эффективности процесса (нет затрат
энергии
на плавление флюса —
25%),
поте-
ри
энергии,
связанные
с
излучением
дуги,
испарением
и
разбрызгиванием
металла,
меньше (8-15%) погонная энергия в сопос-
тавимых условиях может быть снижена еще
на 10-17%.
Главным недостатком двухдуговой свар-
ки
в
защитных
газах
является
повышение
разбрызгивания
металла
и
нарушение
ста-
бильности процесса в результате магнитно-
го взаимодействия дуг.
В
последние
годы
получил
распростра-
нение способ двухдуговой
сварки
в смесях
защитных газов с питанием каждой из дуг в
импульсном режиме от отдельных источни-
ков.
Импульсы
тока
регулируемой
ампли-
туды,
длительности
и
частоты
подаются
раздельно на каждый электрод. Под воздей-
ствием энергии импульса между электрода-
ми
раздельно
и
поочередно
формируются
дуги, образующие общую сварочную ванну,
т. е. в конкретный
промежуток времени
го-
рит только одна дуга, и этим полностью ис-
ключается
их
магнитное
взаимодействие.
2(78)2011 СВАРЩИК*»
предыдущая страница 21 Сварщик 2011 02 читать онлайн следующая страница 23 Сварщик 2011 02 читать онлайн Домой Выключить/включить текст