ТЕХНОЛОГИИ И ОБОРУДОВАНИЕ
•-------------------------------------------
Образцы
1,
5
напылены
на
установке
АДМ-10 при максимальной силе тока и на-
пряжении
для
стабильного
процесса:
1
26 В, 100 А, 5 —
26 В, 75 А. Производитель-
ность составила: 1 —
23,2 кг/ч, 5 —
13,8 кг/ч,
коэффициент использования металла 0,7 в
обоих случаях. Для нанесения покрытия на
образец
4
использовали
плазменную
уста-
новку «Castolin Eutectic», порошок ПР-Б83
(ТУ 1990-122-00194429),
сила
тока
170 А,
напряжение
32 В,
нлазмообразующий
газ
аргон,
производительность 3 кг/ч. Для
ме-
таллографического анализа были подготов-
лены микрошлифы.
Определение трибологических
характе-
ристик —
коэффициента трения/тр и интен-
сивности изнашивания
I
проводили по схе-
ме испытаний
«диск-палец», на основе ко-
торой спроектирована и изготовлена маши-
на трения
(рис. 1).
Испытания
проводили
при относитель-
ной скорости скольжения
V
= (1,3.
..6,5) м/с,
давлении в зоне трения
Р
= (1.
..6) МПа. Из-
нос
определяли
по
методу
отпечатков
при
Р =
1 МПа и
v
= 6,5 м/с на пути 150 км. Ин-
тенсивность изнашивания находили соглас-
но ГОСТ Р 50740 как отношение значения
износа
к
пути,
на
котором
происходило
трение.
Сравнение характеристик АДМ-покры-
тий из Б83 и Б88. Как показали исследова-
ния, при увеличении давления до 4 МПа ко-
эффициент трения уменьшается, при даль-
нейшем
увеличении давления значение / ф
меняется незначительно. Изменение/ф для
покрытия из Б83 происходит постепенно, а
из Б88 —
скачкообразно
(рис. 2).
При малых скорости скольжения и дав-
лении / Т]) у Б88 ниже, однако при увеличе-
нии нагрузок значение/ф для обоих покры-
тий становится одинаковым.
Сравнение
баббитовых
покрытий,
по-
лученных различными способами.
Прове-
денное сравнение показало, что у АДМ-по-
крытий / ф во всем диапазоне давлений ни-
же по сравнению с ТЛ на 53-31%, с ГН на
54-16%, с ПН —
на 44-18%. Интенсивность
изнашивания АДМ-покрытий ниже по срав-
нению с Г1Н на 32%, с ТЛ —
в 3,3 раза
(рис. 3).
Результаты
микроструктурного
метал-
лографического
анализа
показали,
что
ос-
новными
фазами
в
структуре
оловянных
баббитов,
помимо
a-твердого
раствора
на
базе
олова,
являются
SnSb
((3-фаза)
и
игольчатые кристаллы Cu^Sn (е-фаза). Для
ПН- и АДМ-покрытий характерна дисперс-
ная
структура
с
размером
(3-фазы
(SnSb)
Оптический
датчик
Блок регистрации
и обработки
данных
Рис. 1.
Принципиаль-
ная схема
триболо-
гических
испытаний
Скорость скольжения 1,3 м/с
Скорость скольжения 6,5 м/с
Рис. 2.
Изменение
коэффициента
трения
АДМ-покрытий
из Б83 и Б88
при скорости
скольжения
1,3 (а) и
6,5 м/с (б)
10-30 мкм, в то время как ТЛ и ГН обеспе-
чивают получение баббита с интерметаллид-
ными
включениями
БпБЬ
размером
120—
290 мкм и схожей глобулярной формой.
Скачкообразные
изменения
коэффици-
ента трения при напылении покрытия с по-
мощью тонкой (диаметр 1,6 мм) проволоки,
вероятно,
обусловлены
отличиями
в
усло-
виях формирования
капель
и дальнейшим
охлаждением покрытия.
Уменьшение коэффициента трения
при
увеличении давления может быть обуслов-
#-
2(84)2012 СВАРЩИК
у
предыдущая страница 34 Сварщик 2012 02 читать онлайн следующая страница 36 Сварщик 2012 02 читать онлайн Домой Выключить/включить текст