ТЕХНОЛОГИИ И ОБОРУДОВАНИЕ
Рис. 2. Боковина фильтрующего элемента
Наличие относительно длинных
проре-
зей в боковинах элементов может привести
в
процессе
выхлопа
продуктов
горения
к
повышенной
вибрации
узких
перемычек
металла, расположенных
в нижней и сред-
ней частях боковины, где перемычки имеют
относительно
большую
длину,
а
следова-
тельно, и высокую гибкость. Поэтому в кон-
струкции боковин элементов предусмотре-
на
установка
так
называемых
крючков
гнутых
деталей
из
полосы
нержавеющей
стали
12Х18Н10Т толщиной 2 мм и
шири-
ной 10 мм, приваренных ТКС к перемычкам
боковин
для
повышения
жесткости
пере-
мычек
в
условиях
вибрации.
Поскольку
крючки
устанавливают
только
на
относи-
тельно
длинных
перемычках
в
нижней
и
средней
частях
боковин,
то
площадь
про-
ходных окон боковин для прохода выхлоп-
ных газов уменьшается незначительно.
Сварные точки формировали на сочета-
нии
шести
толщин
листовых
деталей:
1 + 1+2+1 + 1+2
мм
(1
крючок
+
2
соседние
перемычки).
При
этом
следует учитывать,
что указанные в цепочке толщины 2 и 2 мм
V
относятся
к одной
гнутой детали
и, таким
образом,
имеется
цепь
шунтирования
сва-
рочного
тока.
Визуальный
контроль
про-
цесса ТКС показал, что цепь шунтирования
тока (изогнутая часть крючка) не
нагрева-
ется
до
высокой
температуры
(до
свече-
ния). Это свидетельствует об относительно
невысокой
силе
тока
шунтирования
по
сравнению с установленной силой вторич-
ного тока сварочной машины.
Необходимо учитывать, что удельное со-
противление
аустенитной
нержавеющей
стали даже
при
комнатной температуре
не
ниже
70 мкОмсм.
Простейшая
расчетная
оценка сопротивления цепи
шунтирования
дает величину около 700 мкОм (в холодном
состоянии при равномерном распределении
силы тока
по
поперечному сечению
крюч-
ка), что и обеспечивает относительно невы-
сокую силу тока шунтирования.
Следует иметь в виду, что попытка изго-
товления всех деталей из углеродистых или
низколегированных сталей приведет к рез-
кому возрастанию силы тока шунтирования
(удельное сопротивление таких сталей, как
правило, не более 20 мкОмсм).
Таблица. Р е ж и м ы Т К С при различном сочетан и и толщ и н
д еталей ф и л ьтр ую щ его элем ента
Сочетание
толщин, мм
Сила сварочного
тока, кА
Время
сварки, с
Сварочное
усилие, даН
1 + 1
5,0-5 ,5
0,20
400
1+1+2+1+1+2
8,0-10,0
0,26
500
1+1+1+1
7,0-8 ,0
0,22
460
Режим
ТКС
листовых
деталей
при
со-
четании
шести
толщин
также
приведен
в
таблице.
После
описанной
выше
операции
ТКС
боковин фильтрующих элементов их соби-
рали
и
фиксировали
в
кондукторе
специ-
альной
конструкции для
получения собст-
венно фильтрующего элемента
в
виде усе-
ченной
четырехгранной
пирамиды.
Затем
осуществляли
ТКС
по
отбортовке
(около
10 мм
шириной)
боковых
ребер.
Фактиче-
ски
проваривали
исходный
листовой
ма-
териал
в
сочетании
четырех
толщин
(1 + 1+ 1 + 1 мм). На каждом из четырех ребер
выполняли
10
сварных
точек
примерно
с
равным
шагом
при длине ребра несколько
более 200 мм.
Режим сварки деталей этого
сочетания толщин также приведен в табли-
це. Для различного сочетания толщин сва-
риваемых
деталей
применяли
различную
форму рабочей поверхности электродов.
Первоначально было
изготовлено
и
ис-
пытано
несколько
опытных
фильтрующих
элементов, а затем опытно-штатная партия
из ста элементов, которые затем с помощью
аргонодуговой сварки были собраны в рабо-
чие блоки по 5 элементов в каждом. Эта ра-
бота
была
выполнена
на
производстве
СКБК «Промышленная группа».
#1239
3(85)2012 СВАРЩИК
предыдущая страница 14 Сварщик 2012 03 читать онлайн следующая страница 16 Сварщик 2012 03 читать онлайн Домой Выключить/включить текст