ТЕХНОЛОГИИ И ОБОРУДОВАНИЕ
Рис. 4.
Результаты
растровой
электронной
м икроскопии
?е-Сг-А\-Т\
покрытий:
а — м и кр о -
структура;
6 — спектр;
в — рас-
ш иф ровка
спектра
Элемент
О
AI
Si
Ті
Cr
Fe
Всего
Содер
-
жание, %
массовое
37,41
31.94
0,34
6,36
12,85
11.09
100
атомное
56,86
28.78
0.3
3,23
6,01
4,83
100
Рис. 5.
М икро-
структура
поверхности
покрытий
из проволок
типа Ре-Сг-А1.
вы д ерж ка
24 ч, 7 0 0 сС:
а — Ре-Сг-А1;
6 — Ре-Сг-А1-
а-п
(1 — Ре20 3,
2 — 0 г20 3}
3 - А12о 3)
K h U \\\\\\« V I
im u u w w w n
\\ч ч \\\\» \
VX w w w
AVWUWWW
k \\\\\\\U V
AWWWWV
легирования
Ke-Cr-Al.
Их
жаростойкость
обусловлена формированием на поверхнос-
ти оксидной пленки А120 3, которая характе-
ризуется высокой температурой плавления,
химической
и термической стабильностью.
Однако протекание при
нагреве покрытий
процессов
локальной
высокотемператур-
ной коррозии, диффузии кислорода и азота
в подокалинные слои приводят к снижению
жаростойкости.
Авторами разработана жаростойкая ПП
указанной
системы
легирования
марки
ППМ -7,
в
состав
которой
дополнительно
введены кремний и титан.
Исследования
показали,
что
введение
титана
препятствует
развитию
локальной
высокотемпературной
коррозии.
В
покры-
тии при этом образуются термодинамичес-
ки стабильные и жаростойкие карбиды TiC.
При
этом
предотвращается
формирование
железохромистых
карбидов
( Fe,Cr)7C3
и
шпинелей
(Fe,Cr)
20
3,
обладающих
низки-
ми защитными свойствами
( р и с
.
4 ) .
При нагреве за счет диффузии железа к
поверхности
окалины,
а
также
диффузии
кислорода
и
азота
в
подокалинные
слои
происходит
образование
оксидов
железа
Fe20 3 и нитридов алюминия AIN, что нега-
тивно
сказывается
на
жаростойкости
по-
крытий.
Для
торможения
указанных
диф-
фузионных процессов в шихту разработан-
ной
11П был введен кремний, в результате
чего образовался
подокалинный диффузи-
онно-барьерный слой оксида S i0 2, при этом
не формировались Fe20 3 и AIN.
Для разработанных ПП после нагрева по-
крытий до 700°С были проведены изучение
структуры
и
испытания
на жаростойкость.
На
р и с .
5 видно, что в структуре преоблада-
ет оксид алюминия, его количество увели-
чивается при добавлении кремния и титана,
Испытания
на
жаростойкость
проводи-
ли
при
выдержке
в
течение
24 ч
при
тем-
пературе
700°С.
Удельная
потеря
массы
образцов
с
АДМ-покрытием
составила
0,4 г/(м 2-ч). Это на порядок ниже аналогич-
ных значений для перлитных и мартенсит-
но-ферритных
сталей,
широко
используе-
мых
в
котлостроен и и, таких
как
12Х1М Ф
(ГОСТ 20072) и 1Х12В2МФ (ГО СТ 5632) -
10-80 г/(м 2 ч),
и
сопоставимо
с
показате-
лем
для
аустенитных
сталей
1Х18Н12Т
и
X23II18 (ГО С Т 5632) - 0,1-0,4 г/(м 2 ч).
Представленная
износо-
и
жаростойкая
проволока
освоена
в
серийном
производ-
стве.
#1274
5(87)2012 СВАРЩИК*•
предыдущая страница 19 Сварщик 2012 05 читать онлайн следующая страница 21 Сварщик 2012 05 читать онлайн Домой Выключить/включить текст